垄 三 堡 堂 堡 垄 苎苎璺 堕塑塑三垫 墨苎 垄兰垫竺竺
出现1个 30 cm的缺 口，发生大量漏水的情况 ，水流又大
又急 ，抢 险人 员无法 在里侧 进行封堵 ，只能把 已开挖的
土体回填 ，回填范围以透水部位为中心半径为10 m的范围
内，并进行压实。再从原高压旋喷桩部位用双液注浆进行
加 固，深度为至坑底以下2 m。坑外加固完成 ，隔天再将 回
填土体开挖，在原来渗漏点处插人导流管 ，并在其周边利
用快硬水泥进行封堵 ，最后再将引流管进行结扎。
3．1．2 第2次堵漏
在开挖第3层土体时，同一个部位 ，在标高～8．O0 m处
又出现严重渗漏 ，再次回填后 ，经研究决定仍采用坑外双
液注浆 。由于此处坑外地下障碍物较多 ，一般的取孔机打
不下去 ，故借用检测 中心钻心取样的机械设备进行打孔 ，
深度至坑底 以下2 m。经过2 d的注浆 ，监理也进行 了旁
站，本次注浆充分 、到位 ，再开挖时未见渗漏现象。
此处土体挖至坑底标高一9．30 m后 ，为了防止此处再发
生渗漏现象 ，故在钻孔灌注桩上进行植筋 ，做1道长10 m、
厚300 mm的钢筋混凝土挡墙 ，位于坑底 以下500 mm、坑底
以上1 500mm处 。
3．2 支撑轴 力超报警值 的处理
随着第2层土体的开挖 ，基坑西段第 1道支撑 的CL2、
CL4、CL5三个轴力监测点的数据不断上升 ，其 中，CL2轴
力一度 突破4 500 kN，设计报警值为3 000 kN。在监测报
告所反映出的轴力不断上升过程中，多次 同设计汇报此情
况，催促设计进行复算 ，并 出书面文件将2道支撑的轴力报
警值提高至5 500 kN，此后支撑轴力均未超过5 500 kN。
3．3 立柱桩 上浮及 支撑裂缝 处理
1)在第 2层 土体 开挖后 ，监测报告 显示第 1道支撑
①～⑧轴立柱桩上浮变化量 比较明显 ，在35 mm上下浮动。
虽未达到报警值 ，但此时我们也高度警惕 ，并及时与设计
取得联系，经设计现场查看后进行复核 ，并将立柱桩上浮
35 mm报警值调整为40 mm，同时加强立柱上浮监测及周边
号房的监测。
2)在第3层土体开挖后 ，第1道支撑立柱桩上浮变化量
继续增加 ，尤其是①一⑩轴变化量最大，监测数据达到报警
值 ，最高为50．20 mm。在此期间也发现多处上浮较大的立
柱桩与支撑梁交界处两侧有头发丝粗细的细小裂缝 ，围檩
梁与支撑梁交界处也发现细小裂缝 ，深度最大的达20 cm，
后由建设单位组织各参建方一起对此细小裂缝进行查看研
究 ，认为此类裂缝可能为伸缩裂缝 ，可待进一步观察 ，如
深度不增加就不会产生大的影响。同时设计也作 出书面要
求 ，如立柱桩连续3 d超过报警值需采取加载措施 ，现场依
据就地取材的原则 ，在立柱桩两侧支撑梁压砂袋或临时堆
载整捆钢筋 ，加载质量每延米300 kg，应尽快将钢筋 吊入
基坑内反压在立柱桩周边 ，并且加快浇筑底板混凝土，以
确保立柱桩不再上浮。 目前 ，底板 已完成 ，立柱桩上浮情
圃 建筑抱工 ．~37KI1．．第9期
况也已稳定。
3，4 深井降水废弃后的降水 处理
在深井降水 因滤头堵塞而被废弃 的情况下 ，经研究
决定采取 二级轻型井点降水 。先在标 高一1．65 m处布置深
6 nl的轻型井点 降水 ，降水7～10 d后进行开挖 ，开挖 到标
高一6．30 m后 ，在支撑部位再布置深3 ITI的轻型井点降水 ，
降水2～3 d，满足支撑施工要求后拔 除，再更换深6 m的轻
型井点降水，其他位置直接布置深6 ITI的轻型井点降水 ，通
过采取上述方法保证降水满足施工要求 。实际效果 比较理
想 ，能满足施工要求。
3．5 挖土进度超过基础底板结构施工进度 的处理
第3层土方开挖先定出原则 ：必须在第2道支撑全部完
成7 d后 ，且开挖进度与底板施
深基坑围护结构施工技术及其突发事故的处理（论文）.pdf
