张星波 张 旭 陈逯浩： 高爬距的整体爬升式钢平台模架体系设计
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剪力钢板＼ ， I ● _ ‘ ●● ● - ‘ ～ - ‘● 。 。 ● ‘● ●’ ● ● ． ●● ‘ ： _
导轨附加节 16锚栓与套 筒螺母 大模板
图3 附加节底端约束立面 图4 附加节底板平面示意
腿伸缩孔 譬 ～
． ． 引
图5 承重销壳体正面 图6 承重销壳体侧面
2 结 构 计 算 模 型 建 立
采用有限元软件 ，按现行模架体系相关规范进行荷载
取值，正常施工工况承受 12级风，爬升工况承受 l0级风 ，
对整体液压爬升钢平台模架体系进行结构分析，主要承重
构件均采用Q345级钢。
1)钢平 台顶梁采用500 mm×200 mmX 10 mm×16 mm
热轧工字钢 ，焊接H型钢采用500 mm×200 mm×16 mm×
22mm。
2)爬升柱采用400 mm×400 mm×20 mmX 16 mm箱形
截面方管柱，几何长度取18 650 mm，共4l根，钢平 台体系
的群柱稳定性应 由等代悬臂柱偏心距增大系数验算确定 。
偏心距增大系数为负数或大于3时，应加大柱截面尺寸或改
进结构布置。
3)承重销壳体 。承重销壳体计算模型如图7所示 ，钢
板厚度为2 mm，焊缝 、螺栓连接处加约束限制位移 。
3 专 项 分 析 结 果
3．1 顶梁计算结果
钢平台主要承重构件应力计算结果显示，最大应力 比
为0．79，结构设计满足要求。项梁结构最 大竖向变形发生
在钢平 台顶面4个角部 (计算 中施工活荷 载按均布荷载考
虑 )，变形最大理论计算值为56．1 nqln。
3．2 爬升柱计算结果
爬升柱的群柱稳定性按GBJ 130一 l990《钢筋混凝土
升板结 构技 术规范》第4章第2节计算 。通过对 比结 果发
现，采用大截面加强柱 ，柱端设计满足 “底端固结、上端
图7 承重销壳体模型
自由”时，其偏心距增大系数 町介于0～3之间 (2．23)，
爬升柱满足群柱稳定性要求，当仍使用原来的旧爬升导轨
时，其偏心距增大系数 I"／为负 (一0．90)，爬升导轨即发生
群柱失稳。
3．3 承重销壳体计算结果
牛腿承重销壳体计算结果显示，在承重销壳体上双侧
对称 设置Q345材质的横纵加 劲肋后 ，其最大竖 向变形为
0．419 mm。牛腿结构局部承压区的有效应力 (Von—Mises)
为240．1 MPa，其他区域有效应力约174．5 MPa，最大剪应力
为l31．7 MPa，强度满足施工使用要求。
4 结语
本文在传统的钢柱筒架交替支撑式液压爬升整体钢平
台模架体系基础上，根据使用要求进行研 究改 良设计，对
正常施工工况及爬升工况进行计算分析。通过研究得到 以
下结论：
1)针对优化的钢结构分段，重新设计布置钢平台项
粱 ，即减少剪力墙上部 的钢平台顶梁数量 ，增大顶梁截面
高度 ，在大悬挑的平 台角部使用加厚焊接H型钢，可以满
足应力比、变形等设计要求 ，也能够满足核心简墙体 内密
布剪力钢板的正常 吊装和桁架层施工。
2)在可靠的柱端约束条件下，大截面的新型爬升柱，
满足群柱稳定性设计要求，能够保证钢平 台模架体系实现
“两层一爬”。
3)牛腿承重销壳体的带肋加强设计，能够确保整个模
架体系在正常施工工况下承受模架角部大悬挑处的巨大反
力。
☆☆ 参考文献 ☆☆
⋯ 龚剑，佘逊克．黄玉林．钢柱筒架交替支撑式液压爬升整体钢平台模
架技术【J1．建筑施工，2014(1)：47—50．
【2l胡世德．国内外近年高层建筑的发展及所采用的施工技术【J】．建筑
技术．1999(1 1)：7—17．
1t~ltT·m39~j·U41I 15271
高爬距的整体爬升式钢平台模架体系设计（论文）.pdf
